《钢结构设计标准》

仅配置横向加劲肋的腹板[图6.3.2(a)]，其各区格的局部稳定应按下列公式计算：

式中：σ——计算腹板区格内，由平均弯矩产生的腹板计算高度边缘的弯曲压应力(N/mm2)；

    τ——所计算腹板区格内，由平均剪力产生的腹板平均剪应力(N/mm2)；

    σc——腹板计算高度边缘的局部压应力，应按本标准式(6.1.4-1)计算，但取式中的ψ＝1.0(N/mm2)；

    hw——腹板高度(mm)；

    σcr、τcr、σc,cr——各种应力单独作用下的临界应力(N/mm2)；

    λn,b——梁腹板受弯计算的正则化宽厚比；

    hc——梁腹板弯曲受压区高度，对双轴对称截面2hc＝h0(mm)；

    λn,s——梁腹板受剪计算的正则化宽厚比；

    η——简支梁取1.11，框架梁梁端最大应力区取1；

    λn,c——梁腹板受局部压力计算时的正则化宽厚比。

同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板[图6.3.2(b)、图6.3.2(c)]，其局部稳定性应按下列公式计算：

式中：h1——纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离(mm)；

    σ2——所计算区格内由平均弯矩产生的腹板在纵向加劲肋处的弯曲压应力(N/mm2)；

    σc2——腹板在纵向加劲肋处的横向压应力，取0.30σc(N／mm2)。

在受压翼缘与纵向加劲肋之间设有短加劲肋的区格[图6.3.2(d)]，其局部稳定性应按本标准式(6.3.4-1)计算。该式中的σcr1仍按本标准第6.3.4条第1款计算；τcr1按本标准式(6.3.3-8)～式(6.3.3-12)计算，但将h0和a改为h1和a1，a1为短加劲肋间距；σc,cr1按本标准式(6.3.3-3)～式(6.3.3-5)计算，但式中λn,b改用下列λn,cl代替。

加劲肋的设置应符合下列规定：

 1 加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋、重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配置。

 2 横向加劲肋的最小间距应为0.5h0，除无局部压应力的梁，当h0/tw≤100时，最大间距可采用2.5h0外，最大间距应为2h0。纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离应为hc/2.5～hc/2。

 3 在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合下列公式规定：

4 在腹板一侧配置的横向加劲肋，其外伸宽度应大于按式(6.3.6-1)算得的1.2倍，厚度应符合式(6.3.6-2)的规定。

 5 在同时采用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除符合本条第1款～第4款规定外，其截面惯性矩Iz尚应符合下式要求：

6 短加劲肋的最小间距为0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取横向加劲肋外伸宽度的0.7倍～1.0倍，厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。

 7 用型钢(H型钢、工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢)做成的加劲肋，其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。

 8 焊接梁的横向加劲肋与翼缘板、腹板相接处应切角，当作为焊接工艺孔时，切角宜采用半径R＝30mm的1/4圆弧。

梁的支承加劲肋应符合下列规定：

 1 应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性；此受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧15hwεk范围内的腹板面积，计算长度取h0；

 2 当梁支承加劲肋的端部为刨平顶紧时，应按其所承受的支座反力或固定集中荷载计算其端面承压应力；突缘支座的突缘加劲肋的伸出长度不得大于其厚度的2倍；当端部为焊接时，应按传力情况计算其焊缝应力；

 3 支承加劲肋与腹板的连接焊缝，应按传力需要进行计算。

腹板仅配置支承加劲肋且较大荷载处尚有中间横向加劲肋，同时考虑屈曲后强度的工字形焊接截面梁[图6.3.2(a)]，应按下列公式验算受弯和受剪承载能力：

式中：M、V——所计算同一截面上梁的弯矩设计值(N·mm)和剪力设计值(N)；计算时，当V＜0.5Vu，取V＝0.5Vu；当M＜Mf，取M＝Mf；

    Mf——梁两翼缘所能承担的弯矩设计值(N·mm)；

    Af1、hm1——较大翼缘的截面积(mm2)及其形心至梁中和轴的距离(mm)；

    Af2、hm2——较小翼缘的截面积(mm2)及其形心至梁中和轴的距离(mm)；

    αe——梁截面模量考虑腹板有效高度的折减系数；

    Wx——按受拉或受压最大纤维确定的梁毛截面模量(mm3)；

    Ix——按梁截面全部有效算得的绕x轴的惯性矩(mm4)；

    hc——按梁截面全部有效算得的腹板受压区高度(mm)；

    γx——梁截面塑性发展系数；

    ρ——腹板受压区有效高度系数；

    λn,b——用于腹板受弯计算时的正则化宽厚比，按本标准式(6.3.3-6)、式(6.3.3-7)计算；

    λn,s——用于腹板受剪计算时的正则化宽厚比，按本标准式(6.3.3-11)、式(6.3.3-12)计算，当焊接截面梁仅配置支座加劲肋时，取本标准式(6.3.3-12)中的h0/a＝0。

加劲肋的设计应符合下列规定：

 1 当仅配置支座加劲肋不能满足本标准式(6.4.1-1)的要求时，应在两侧成对配置中间横向加劲肋。中间横向加劲肋和上端受有集中压力的中间支承加劲肋，其截面尺寸除应满足本标准式(6.3.6-1)和式(6.3.6-2)的要求外，尚应按轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性，轴心压力应按下式计算：

式中：Vu——按本标准式(6.4.1-8)～式(6.4.1-10)计算(N)；

    hw——腹板高度(mm)；

    τcr——按本标准式(6.3.3-8)～式(6.3.3-10)计算(N/mm2)；

    F——作用于中间支承加劲肋上端的集中压力(N)。

 2 当腹板在支座旁的区格λn,s＞0.8时，支座加劲肋除承受梁的支座反力外，尚应承受拉力场的水平分力H，应按压弯构件计算其强度和在腹板平面外的稳定，支座加劲肋截面和计算长度应符合本标准第6.3.6条的规定，H的作用点在距腹板计算高度上边缘h0/4处，其值应按下式计算：

式中：a——对设中间横向加劲肋的梁，取支座端区格的加劲肋间距；对不设中间加劲肋的腹板，取梁支座至跨内剪力为零点的距离(mm)。

 3 当支座加劲肋采用图6.4.2的构造形式时，可按下述简化方法进行计算：加劲肋1作为承受支座反力R的轴心压杆计算，封头肋板2的截面积不应小于按下式计算的数值：

4 考虑腹板屈曲后强度的梁，腹板高厚比不应大于250，可按构造需要设置中间横向加劲肋。a＞2.5h0和不设中间横向加劲肋的腹板，当满足本标准式(6.3.3-1)时，可取水平分力H＝0。

图6.4.2 设置封头肋板的梁端构造

1-加劲肋；2-封头肋板

腹板开孔梁应满足整体稳定及局部稳定要求，并应进行下列计算：

 1 实腹及开孔截面处的受弯承载力验算；

 2 开孔处顶部及底部T形截面受弯剪承载力验算。

腹板开孔梁，当孔型为圆形或矩形时，应符合下列规定：

 1 圆孔孔口直径不宜大于梁高的0.70倍，矩形孔口高度不宜大于梁高的0.50倍，矩形孔口长度不宜大于梁高及3倍孔高。

 2 相邻圆形孔口边缘间的距离不宜小于梁高的0.25倍，矩形孔口与相邻孔口的距离不宜小于梁高及矩形孔口长度。

 3 开孔处梁上下T形截面高度均不宜小于梁高的0.15倍，矩形孔口上下边缘至梁翼缘外皮的距离不宜小于梁高的0.25倍。

 4 开孔长度(或直径)与T形截面高度的比值不宜大于12。

 5 不应在距梁端相当于梁高范围内设孔，抗震设防的结构不应在隅撑与梁柱连接区域范围内设孔。

 6 开孔腹板补强宜符合下列规定：

   1)圆形孔直径小于或等于1/3梁高时，可不予补强。当大于1/3梁高时，可用环形加劲肋加强[图6.5.2(a)]，也可用套管[图6.5.2(b)]或环形补强板[图6.5.2(c)]加强；

   2)圆形孔口加劲肋截面不宜小于100mm×10mm，加劲肋边缘至孔口边缘的距离不宜大于12mm；圆形孔口用套管补强时，其厚度不宜小于梁腹板厚度；用环形板补强时，若在梁腹板两侧设置，环形板的厚度可稍小于腹板厚度，其宽度可取75mm～125mm；

   3)矩形孔口的边缘宜采用纵向和横向加劲肋加强，矩形孔口上下边缘的水平纵向加劲肋端部宜伸至孔口边缘以外单面加劲肋宽度的2倍，当矩形孔口长度大于梁高时，其横向加劲肋应沿梁全高设置；

                                                                                                                                          图6.5.2 钢梁圆形孔口的补强

4)矩形孔口加劲肋截面总宽度不宜小于翼缘宽度的1/2，厚度不宜小于翼缘厚度；当孔口长度大于500mm时，应在梁腹板两面设置加劲肋。

 7 腹板开孔梁材料的屈服强度不应大于420N/mm2。

当弧曲杆沿弧面受弯时宜设置加劲肋，在强度和稳定计算中应考虑其影响。

焊接梁的翼缘宜采用一层钢板，当采用两层钢板时，外层钢板与内层钢板厚度之比宜为0.5～1.0。不沿梁通长设置的外层钢板，其理论截断点处的外伸长度l1应符合下列规定：

式中：b——外层翼缘板的宽度(mm)；

    t——外层翼缘板的厚度(mm)；

    hf——侧面角焊缝和正面角焊缝的焊脚尺寸(mm)。

轴心受拉构件，当端部连接及中部拼接处组成截面的各板件都由连接件直接传力时，其截面强度计算应符合下列规定：

 1 除采用高强度螺栓摩擦型连接者外，其截面强度应采用下列公式计算：

式中：N——所计算截面处的拉力设计值(N)；

    f——钢材的抗拉强度设计值(N/mm2)；

    A——构件的毛截面面积(mm2)；

    An——构件的净截面面积，当构件多个截面有孔时，取最不利的截面(mm2)；

    fu——钢材的抗拉强度最小值(N/mm2)；

    n——在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数目；

    n1——所计算截面(最外列螺栓处)高强度螺栓数目。

轴心受压构件，当端部连接及中部拼接处组成截面的各板件都由连接件直接传力时，截面强度应按本标准式(7.1.1-1)计算。但含有虚孔的构件尚需在孔心所在截面按本标准式(7.1.1-2)计算。

轴心受拉构件和轴心受压构件，当其组成板件在节点或拼接处并非全部直接传力时，应将危险截面的面积乘以有效截面系数η，不同构件截面形式和连接方式的η值应符合表7.1.3的规定。

表7.1.3 轴心受力构件节点或拼接处危险截面有效截面系数

除可考虑屈服后强度的实腹式构件外，轴心受压构件的稳定性计算应符合下式要求：

式中：φ——轴心受压构件的稳定系数(取截面两主轴稳定系数中的较小者)，根据构件的长细比(或换算长细比)、钢材屈服强度和表7.2.1-1、表7.2.1-2的截面分类，按本标准附录D采用。

表7.2.1-1 轴心受压构件的截面分类(板厚t＜40mm)

注：1a*类含义为Q235钢取b类，Q345、Q390、Q420和Q460钢取a类；b*类含义为Q235钢取c类，Q345、Q390、Q420和Q460钢取b类；

   2 无对称轴且剪心和形心不重合的截面，其截面分类可按有对称轴的类似截面确定，如不等边角钢采用等边角钢的类别；当无类似截面时，可取c类。

表7.2.1-2 轴心受压构件的截面分类(板厚t≥40mm)

实腹式构件的长细比λ应根据其失稳模式，由下列公式确定：

 1 截面形心与剪心重合的构件：

   1)当计算弯曲屈曲时，长细比按下列公式计算：

式中：l0x、l0y——分别为构件对截面主轴x和y的计算长度，根据本标准第7.4节的规定采用(mm)；

    ix、iy——分别为构件截面对主轴x和y的回转半径(mm)。

   2)当计算扭转屈曲时，长细比应按下式计算，双轴对称十字形截面板件宽厚比不超过15εk者，可不计算扭转屈曲。

式中：I0、It、Iw——分别为构件毛截面对剪心的极惯性矩(mm4)、自由扭转常数(mm4)和扇性惯性矩(mm6)，对十字形截面可近似取Iw＝0；

    lw——扭转屈曲的计算长度，两端铰支且端截面可自由翘曲者，取几何长度l；两端嵌固且端部截面的翘曲完全受到约束者，取0.5l(mm)。

 2 截面为单轴对称的构件：

   1)计算绕非对称主轴的弯曲屈曲时，长细比应由式(7.2.2-1)、式(7.2.2-2)计算确定。计算绕对称主轴的弯扭屈曲时，长细比应按下式计算确定：

式中：ys——截面形心至剪心的距离(mm)；

    i0——截面对剪心的极回转半径，单轴对称截面i20＝y2s＋i2x＋i2y(mm)；

    λz——扭转屈曲换算长细比，由式(7.2.2-3)确定。

   2)等边单角钢轴心受压构件当绕两主轴弯曲的计算长度相等时，可不计算弯扭屈曲。塔架单角钢压杆应符合本标准第7.6节的相关规定。

   3)双角钢组合T形截面构件绕对称轴的换算长细比λyz可按下列简化公式确定：

图7.2.2-1 双角钢组合T形截面

b-等边角钢肢宽度；b1-不等边角钢长肢宽度；b2-不等边角钢短肢宽度

3 截面无对称轴且剪心和形心不重合的构件，应采用下列换算长细比：

式中：Nxyz——弹性完善杆的弯扭屈曲临界力，由式(7.2.2-15)确定(N)；

    xs、ys——截面剪心的坐标(mm)；

    i0——截面对剪心的极回转半径(mm)；

    Nx、Ny、Nz——分别为绕x轴和y轴的弯曲屈曲临界力和扭转屈曲临界力(N)；

    E、G——分别为钢材弹性模量和剪变模量(N/mm2)。

 4 不等边角钢轴心受压构件的换算长细比可按下列简化公式确定(图7.2.2-2)：

格构式轴心受压构件的稳定性应按本标准式(7.2.1)计算，对实轴的长细比应按本标准式(7.2.2-1)或式(7.2.2-2)计算，对虚轴[图7.2.3(a)]的x轴及图7.2.3(b)、图7.2.3(c)的x轴和y轴应取换算长细比。换算长细比应按下列公式计算：

 1 双肢组合构件[图7.2.3(a)]：

图7.2.2-2 不等边角钢

注：v轴为角钢的弱轴，b1为角钢长肢宽度

图7.2.3 格构式组合构件截面

式中：λx——整个构件对x轴的长细比；

    λ1——分肢对最小刚度轴1-1的长细比，其计算长度取为：焊接时，为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时，为相邻两缀板边缘螺栓的距离；

    A1x——构件截面中垂直于x轴的各斜缀条毛截面面积之和(mm2)。

 2 四肢组合构件[图7.2.3(b)]：

式中：λy——整个构件对y轴的长细比；

    A1y——构件截面中垂直于y轴的各斜缀条毛截面面积之和(mm2)。

 3 缀件为缀条的三肢组合构件[图7.2.3(c)]：

式中：A1——构件截面中各斜缀条毛截面面积之和(mm2)；

    θ——构件截面内缀条所在平面与x轴的夹角。

7.2.4 缀件面宽度较大的格构式柱宜采用缀条柱，斜缀条与构件轴线间的夹角应为40°～70°。缀条柱的分肢长细比λ1不应大于构件两方向长细比较大值λmax的0.7倍，对虚轴取换算长细比。格构式柱和大型实腹式柱，在受有较大水平力处和运送单元的端部应设置横隔，横隔的间距不宜大于柱截面长边尺寸的9倍且不宜大于8m。

7.2.5 缀板柱的分肢长细比λ1不应大于40εk，并不应大于λmax的0.5倍，当λmax＜50时，取λmax＝50。缀板柱中同一截面处缀板或型钢横杆的线刚度之和不得小于柱较大分肢线刚度的6倍。

用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件，采用普通螺栓连接时应按格构式构件进行计算；除此之外，可按实腹式构件进行计算，但受压构件填板间的距离不应超过40i，受拉构件填板间的距离不应超过80i。i为单肢截面回转半径，应按下列规定采用：

 1 当为图7.2.6(a)、图7.2.6(b)所示的双角钢或双槽钢截面时，取一个角钢或一个槽钢对与填板平行的形心轴的回转半径；

 2 当为图7.2.6(c)所示的十字形截面时，取一个角钢的最小回转半径。

 受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不应少于2个。

                                                                                              图7.2.6 计算截面回转半径时的轴线示意图

7.2.7 轴心受压构件剪力V值可认为沿构件全长不变，格构式轴心受压构件的剪力V应由承受该剪力的缀材面(包括用整体板连接的面)分担，其值应按下式计算：

7.2.8 两端铰支的梭形圆管或方管状截面轴心受压构件(图7.2.8)的稳定性应按本标准式(7.2.1)计算。其中A取端截面的截面面积A1，稳定系数φ应根据按下列公式计算的换算长细比λe确定：

式中：l0——构件计算长度(mm)；

    i1——端截面回转半径(mm)；

    γ——构件楔率；

    D2、b2——分别为跨中截面圆管外径和方管边长(mm)；

    D1、b1——分别为端截面圆管外径和方管边长(mm)。

                                                                                 图7.2.8 梭形管状轴心受压构件

钢管梭形格构柱的跨中截面应设置横隔。横隔可采用水平放置的钢板且与周边缀管焊接，也可采用水平放置的钢管并使跨中截面成为稳定截面。两端铰支的三肢钢管梭形格构柱应按本标准式(7.2.1)计算整体稳定。稳定系数φ应根据下列公式计算的换算长细比λ0确定：

式中：As——单根分肢的截面面积(mm2)；

    Ncr、Ncr,s、Ncr,a——分别为屈曲临界力、对称屈曲模态与反对称屈曲模态对应的屈曲临界力(N)；

    I0、Im、I1——分别为钢管梭形格构柱柱端、1/4跨处以及跨中截面对应的惯性矩(图7.2.9)(mm4)；

    Kv,s、Kv,a——分别为对称屈曲与反对称屈曲对应的截面抗剪刚度(N)；

    η1、η2——与截面惯性矩有关的计算系数；

    b0、bm、b1——分别为梭形柱柱端、1/4跨处和跨中截面的边长(mm)；

    ls0——梭形柱节间高度(mm)；

    Id、Is——横缀杆和弦杆的惯性矩(mm4)；

    As——单个分肢的截面面积(mm2)；

    E——材料的弹性模量(N/mm2)。

                                                                                                                                              图7.2.9 钢管梭形格构柱

实腹轴心受压构件要求不出现局部失稳者，其板件宽厚比应符合下列规定：

 1 H形截面腹板

 式中：λ——构件的较大长细比；当λ＜30时，取为30；当λ＞100时，取为100；

    h0、tw——分别为腹板计算高度和厚度，按本标准表3.5.1注2取值(mm)。

 2 H形截面翼缘

式中：b、tf——分别为翼缘板自由外伸宽度和厚度，按本标准表3.5.1注2取值。

 3 箱形截面壁板

式中：b——壁板的净宽度，当箱形截面设有纵向加劲肋时，为壁板与加劲肋之间的净宽度。

 4 T形截面翼缘宽厚比限值应按式(7.3.1-2)确定。

 T形截面腹板宽厚比限值为：

对焊接构件，h0取腹板高度hw；对热轧构件，h0取腹板平直段长度，简要计算时，可取h0＝hw—tf，但不小于(hw—20)mm。

 5 等边角钢轴心受压构件的肢件宽厚比限值为：

式中：w、t——分别为角钢的平板宽度和厚度，简要计算时w可取为b—2t，b为角钢宽度；

    λ——按角钢绕非对称主轴回转半径计算的长细比。

 6 圆管压杆的外径与壁厚之比不应超过100ε2k。

当轴心受压构件的压力小于稳定承载力φAf时，可将其板件宽厚比限值由本标准第7.3.1条相关公式算得后乘以放大系数图示暂不可用确定。

板件宽厚比超过本标准第7.3.1条规定的限值时，可采用纵向加劲肋加强；当可考虑屈曲后强度时，轴心受压杆件的强度和稳定性可按下列公式计算：

式中：Ane、Ae——分别为有效净截面面积和有效毛截面面积(mm2)；

    Ani、Ai——分别为各板件净截面面积和毛截面面积(mm2)；

    φ——稳定系数，可按毛截面计算；

    ρi——各板件有效截面系数，可按本标准第7.3.4条的规定计算。

H形、工字形、箱形和单角钢截面轴心受压构件的有效截面系数ρ可按下列规定计算：

 1 箱形截面的壁板、H形或工字形的腹板：

H形、工字形和箱形截面轴心受压构件的腹板，当用纵向加劲肋加强以满足宽厚比限值时，加劲肋宜在腹板两侧成对配置，其一侧外伸宽度不应小于10tw，厚度不应小于0.75tw。

确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时，其计算长度l0应按表7.4.1-1的规定采用；采用相贯焊接连接的钢管桁架，其构件计算长度l0可按表7.4.1-2的规定取值；除钢管结构外，无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均应取其等于几何长度。桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离。

表7.4.1-1 桁架弦杆和单系腹杆的计算长度l0

注：1 l为构件的几何长度(节点中心间距离)，l1为桁架弦杆侧向支承点之间的距离；

   2 斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。

表7.4.1-2 钢管桁架构件计算长度l0

注：1 l1为平面外无支撑长度，l为杆件的节间长度；

   2 对端部缩头或压扁的圆管腹杆，其计算长度取l；

   3 对于立体桁架，弦杆平面外的计算长度取0.9l，同时尚应以0.9l1按格构式压杆验算其稳定性。

确定在交叉点相互连接的桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点的距离；在桁架平面外的计算长度，当两交叉杆长度相等且在中点相交时，应按下列规定采用：

式中：l——桁架节点中心间距离(交叉点不作为节点考虑)(mm)；

    N、N0——所计算杆的内力及相交另一杆的内力，均为绝对值；两杆均受压时，取N0≤N，两杆截面应相同(N)。

 2 拉杆，应取l0＝l。当确定交叉腹杆中单角钢杆件斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。当交叉腹杆为单边连接的单角钢时，应按本标准第7.6.2条的规定确定杆件等效长细比。

当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍(图7.4.3)且两节间的弦杆轴心压力不相同时，该弦杆在桁架平面外的计算长度应按下式确定(但不应小于0.5l1)：

式中：N1——较大的压力，计算时取正值；

    N2——较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。

图7.4.3 弦杆轴心压力在侧向支承点间有变化的桁架简图

1-支撑；2-桁架

塔架的单角钢主杆，应按所在两个侧面的节点分布情况，采用下列长细比确定稳定系数φ：

 1 当两个侧面腹杆体系的节点全部重合时[图7.4.4(a)]：

                                         图7.4.4 不同腹杆体系的塔架

式中：iy——截面绕非对称主轴的回转半径；

    l、iu——分别为较大的节间长度和绕平行轴的回转半径。

 4 当角钢宽厚比符合本标准第7.3.4条第2款要求时，应按该款规定确定系数φ，并按本标准第7.3.3条的规定计算主杆的承载力。

塔架单角钢人字形或V形主斜杆，当辅助杆多于两道时，宜连接两相邻侧面的主斜杆以减小其计算长度。当连接有不多于两道辅助杆时，其长细比宜乘以1.1的放大系数。

验算容许长细比时，可不考虑扭转效应，计算单角钢受压构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但计算在交叉点相互连接的交叉杆件平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。轴心受压构件的容许长细比宜符合下列规定：

 1 跨度等于或大于60m的桁架，其受压弦杆、端压杆和直接承受动力荷载的受压腹杆的长细比不宜大于120；

 2 轴心受压构件的长细比不宜超过表7.4.6规定的容许值，但当杆件内力设计值不大于承载能力的50％时，容许长细比值可取200。

表7.4.6 受压构件的长细比容许值

验算容许长细比时，在直接或间接承受动力荷载的结构中，计算单角钢受拉构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但计算在交叉点相互连接的交叉杆件平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。受拉构件的容许长细比宜符合下列规定：

 1 除对腹杆提供平面外支点的弦杆外，承受静力荷载的结构受拉构件，可仅计算竖向平面内的长细比；

 2 中级、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200；

 3 在设有夹钳或刚性料耙等硬钩起重机的厂房中，支撑的长细比不宜超过300；?

 4 受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250；

 5 跨度等于或大于60m的桁架，其受拉弦杆和腹杆的长细比，承受静力荷载或间接承受动力荷载时不宜超过300，直接承受动力荷载时不宜超过250；

 6 受拉构件的长细比不宜超过表7.4.7规定的容许值。柱间支撑按拉杆设计时，竖向荷载作用下柱子的轴力应按无支撑时考虑。

表7.4.7 受拉构件的容许长细比

上端与梁或桁架铰接且不能侧向移动的轴心受压柱，计算长度系数应根据柱脚构造情况采用，对铰轴柱脚应取1.0，对底板厚度不小于柱翼缘厚度2倍的平板支座柱脚可取为0.8。由侧向支撑分为多段的柱，当各段长度相差10％以上时，宜根据相关屈曲的原则确定柱在支撑平面内的计算长度。

用作减小轴心受压构件自由长度的支撑，应能承受沿被撑构件屈曲方向的支撑力，其值应按下列方法计算：

式中：N——被撑构件的最大轴心压力(N)；

    n——柱列中被撑柱的根数；

    ∑Ni——被撑柱同时存在的轴心压力设计值之和(N)。

 4 当支撑同时承担结构上其他作用的效应时，应按实际可能发生的情况与支撑力组合。

 5 支撑的构造应使被撑构件在撑点处既不能平移，又不能扭转。

桁架受压弦杆的横向支撑系统中系杆和支承斜杆应能承受下式给出的节点支撑力(图7.5.2)：

式中：∑N——被撑各桁架受压弦杆最大压力之和(N)；

    m——纵向系杆道数(支撑系统节间数减去1)；

    n——支撑系统所撑桁架数。

塔架主杆与主斜杆之间的辅助杆(图7.5.3)应能承受下列公式给出的节点支撑力：

                                                 式中：N——主杆压力设计值(N)。

桁架的单角钢腹杆，当以一个肢连接于节点板时(图7.6.1)，除弦杆亦为单角钢，并位于节点板同侧者外，应符合下列规定：

 1 轴心受力构件的截面强度应按本标准式(7.1.1-1)和式(7.1.1-2)计算，但强度设计值应乘以折减系数0.85。

 2 受压构件的稳定性应按下列公式计算：

式中：λ——长细比，对中间无联系的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当λ＜20时，取λ＝20；

    η——折减系数，当计算值大于1.0时取为1.0。

 3 当受压斜杆用节点板和桁架弦杆相连接时，节点板厚度不宜小于斜杆肢宽的1/8。

塔架单边连接单角钢交叉斜杆中的压杆，当两杆截面相同并在交叉点均不中断，计算其平面外的稳定性时，稳定系数φ应由下列等效长细比查本标准附录D表格确定：

式中：αe——系数，应按表7.6.2的规定取值；

    μu——计算长度系数；

    l1——交叉点至节点间的较大距离(图7.6.2)(mm)；

    λe——换算长细比；

    l0——计算长度，当相交另一杆受压，应按本标准式(7.4.2-1)计算；当相交另一杆受拉，应按本标准式(7.4.2-3)计算(mm)。
                                                                                                     

图7.6.2 在非中点相交的斜杆

表7.6.2 系数αe取值

单边连接的单角钢压杆，当肢件宽厚比w/t大于14εk时，由本标准式(7.2.1)和式(7.6.1-1)确定的稳定承载力应乘以按下式计算的折减系数ρe：